Menawarkan sumber elektrik yang mampan adalah salah satu cabaran yang paling penting pada abad ini. Kawasan penyelidikan dalam bahan penuaian tenaga berasal dari motivasi ini, termasuk thermoelectric1, photovoltaic2 dan thermophotovoltaics3. Walaupun kita kekurangan bahan dan peranti yang mampu menuai tenaga dalam julat joule, bahan pyroelektrik yang boleh menukar tenaga elektrik ke dalam perubahan suhu berkala dianggap sebagai sensor4 dan penuai tenaga5,6,7. Di sini kita telah membangunkan penuai tenaga termal makroskopik dalam bentuk kapasitor multilayer yang diperbuat daripada 42 gram scandium tantalate, menghasilkan 11.2 j tenaga elektrik bagi setiap kitaran termodinamik. Setiap modul pyroelektrik boleh menghasilkan ketumpatan tenaga elektrik sehingga 4.43 J cm-3 setiap kitaran. Kami juga menunjukkan bahawa dua modul sedemikian seberat 0.3 g cukup untuk terus berkuasa penuai tenaga autonomi dengan mikrokontroler tertanam dan sensor suhu. Akhirnya, kami menunjukkan bahawa untuk julat suhu 10 K, kapasitor multilayer ini dapat mencapai kecekapan Carnot 40%. Ciri -ciri ini disebabkan oleh (1) perubahan fasa ferroelektrik untuk kecekapan tinggi, (2) arus kebocoran rendah untuk mengelakkan kerugian, dan (3) voltan kerosakan tinggi. Penuai kuasa pyroelektrik makroskopik, berskala dan cekap ini menghidupkan semula penjanaan kuasa termoelektrik.
Berbanding dengan kecerunan suhu spatial yang diperlukan untuk bahan thermoelectric, penuaian tenaga bahan termoelektrik memerlukan suhu berbasikal dari masa ke masa. Ini bermakna kitaran termodinamik, yang paling digambarkan oleh rajah entropi (s) -temperature (t). Rajah 1A menunjukkan plot ST biasa bahan pyroelektrik bukan linear (NLP) yang menunjukkan peralihan fasa ferroelektrik-paraelektrik yang didorong oleh medan dalam Scandium Lead Tantalate (PST). Bahagian biru dan hijau kitaran pada gambarajah ST sesuai dengan tenaga elektrik yang ditukar dalam kitaran Olson (dua isoterma dan dua bahagian isopole). Di sini kita menganggap dua kitaran dengan perubahan medan elektrik yang sama (medan dan mati) dan perubahan suhu ΔT, walaupun dengan suhu awal yang berbeza. Kitaran hijau tidak terletak di rantau peralihan fasa dan dengan itu mempunyai kawasan yang lebih kecil daripada kitaran biru yang terletak di rantau peralihan fasa. Dalam rajah ST, semakin besar kawasan tersebut, semakin besar tenaga yang dikumpulkan. Oleh itu, peralihan fasa mesti mengumpul lebih banyak tenaga. Keperluan untuk berbasikal kawasan besar di NLP sangat mirip dengan keperluan untuk aplikasi elektrotermal9, 10, 11, 12 di mana kapasitor multilayer PST (MLCs) dan terpolimer berasaskan PVDF baru-baru ini menunjukkan prestasi terbalik yang sangat baik. Status prestasi penyejukan dalam kitaran 13,14,15,16. Oleh itu, kami telah mengenal pasti PST MLC yang menarik untuk penuaian tenaga terma. Sampel-sampel ini telah diterangkan sepenuhnya dalam kaedah dan dicirikan dalam Nota Tambahan 1 (pengimbasan mikroskopi elektron), 2 (difraksi sinar-X) dan 3 (kalorimetri).
A, Lakaran plot entropi (s) -temperature (t) dengan medan elektrik di dan off digunakan untuk bahan NLP yang menunjukkan peralihan fasa. Dua kitaran pengumpulan tenaga ditunjukkan dalam dua zon suhu yang berbeza. Kitaran biru dan hijau berlaku di dalam dan di luar peralihan fasa, masing -masing, dan berakhir di kawasan yang sangat berbeza di permukaan. B, dua cincin unipolar MLC, 1 mm tebal, diukur antara 0 dan 155 kV cm-1 pada 20 ° C dan 90 ° C, dan kitaran OLSEN yang sepadan. Surat ABCD merujuk kepada negeri -negeri yang berbeza dalam kitaran Olson. AB: MLCs didakwa kepada 155 kV cm-1 pada 20 ° C. SM: MLC dikekalkan pada 155 kV cm-1 dan suhu dinaikkan kepada 90 ° C. CD: MLC dilepaskan pada 90 ° C. DA: MLC sejuk hingga 20 ° C dalam medan sifar. Kawasan biru sepadan dengan kuasa input yang diperlukan untuk memulakan kitaran. Kawasan oren adalah tenaga yang dikumpulkan dalam satu kitaran. C, panel atas, voltan (hitam) dan semasa (merah) berbanding masa, dikesan semasa kitaran Olson yang sama seperti b. Kedua -dua sisipan mewakili penguatan voltan dan arus pada titik utama dalam kitaran. Di panel bawah, lengkung kuning dan hijau mewakili suhu dan lengkung tenaga yang sepadan, masing -masing, untuk MLC tebal 1 mm. Tenaga dikira dari lengkung semasa dan voltan pada panel atas. Tenaga negatif sepadan dengan tenaga yang dikumpulkan. Langkah -langkah yang sepadan dengan huruf besar dalam empat angka adalah sama seperti dalam kitaran Olson. AB'CD kitaran sepadan dengan kitaran Stirling (Nota Tambahan 7).
di mana E dan D adalah medan elektrik dan medan anjakan elektrik, masing -masing. ND boleh didapati secara tidak langsung dari litar DE (Rajah 1B) atau secara langsung dengan memulakan kitaran termodinamik. Kaedah yang paling berguna digambarkan oleh Olsen dalam kerja perintisnya untuk mengumpul tenaga pyroelektrik pada tahun 1980 -an.
Pada rajah. 1B menunjukkan dua gelung monopolar de 1 mm tebal PST-MLC spesimen yang dipasang pada 20 ° C dan 90 ° C, masing-masing, lebih dari 0 hingga 155 kV cm-1 (600 V). Kedua -dua kitaran ini boleh digunakan untuk secara tidak langsung mengira tenaga yang dikumpulkan oleh kitaran Olson yang ditunjukkan dalam Rajah 1A. Malah, kitaran Olsen terdiri daripada dua cawangan Isofield (di sini, medan sifar di cawangan DA dan 155 kV cm-1 di cawangan BC) dan dua cawangan isoterma (di sini, 20 ° C dan 20 ° C di cawangan AB). C dalam cawangan CD) Tenaga yang dikumpulkan semasa kitaran sepadan dengan kawasan oren dan biru (EDD Integral). Tenaga yang dikumpulkan adalah perbezaan antara tenaga input dan output, iaitu hanya kawasan oren dalam Rajah. 1b. Kitaran Olson ini memberikan ketumpatan tenaga ND sebanyak 1.78 J cm-3. Kitaran Stirling adalah alternatif kepada kitaran Olson (Nota Tambahan 7). Kerana tahap cas berterusan (litar terbuka) lebih mudah dicapai, ketumpatan tenaga yang diekstrak dari Rajah 1b (kitaran ab'Cd) mencapai 1.25 J cm-3. Ini hanya 70% daripada kitaran Olson yang boleh dikumpulkan, tetapi peralatan penuaian mudah melakukannya.
Di samping itu, kami secara langsung mengukur tenaga yang dikumpulkan semasa kitaran Olson dengan memberi tenaga kepada PST MLC menggunakan peringkat kawalan suhu Linkam dan meter sumber (kaedah). Rajah 1C di bahagian atas dan dalam inset masing -masing menunjukkan arus (merah) dan voltan (hitam) yang dikumpulkan pada 1 mm tebal PST MLC yang sama seperti untuk gelung DE melalui kitaran Olson yang sama. Semasa dan voltan memungkinkan untuk mengira tenaga yang dikumpulkan, dan lengkung ditunjukkan dalam Rajah. 1c, bawah (hijau) dan suhu (kuning) sepanjang kitaran. Surat -surat ABCD mewakili kitaran Olson yang sama dalam Rajah 1. Pengisian MLC berlaku semasa kaki AB dan dijalankan pada arus yang rendah (200 μA), jadi sourcemeter dapat mengawal pengisian dengan betul. Akibat dari arus awal yang berterusan ini ialah lengkung voltan (lengkung hitam) tidak linear disebabkan oleh medan anjakan potensial yang tidak linear D PST (Rajah 1C, inset atas). Pada akhir pengecasan, 30 mJ tenaga elektrik disimpan dalam MLC (titik B). MLC kemudian memanaskan dan arus negatif (dan oleh itu arus negatif) dihasilkan manakala voltan kekal pada 600 V. Selepas 40 s, apabila suhu mencapai dataran tinggi 90 ° C, arus ini dikompensasi, walaupun sampel langkah yang dihasilkan dalam litar kuasa elektrik sebanyak 35 mj semasa isofield (kedua -dua inset dalam Rajah 1c). Voltan pada MLC (CD CD) kemudian dikurangkan, mengakibatkan tambahan 60 MJ kerja elektrik. Jumlah tenaga output ialah 95 mj. Tenaga yang dikumpulkan adalah perbezaan antara tenaga input dan output, yang memberikan 95 - 30 = 65 mj. Ini sepadan dengan ketumpatan tenaga 1.84 J cm-3, yang sangat dekat dengan ND yang diekstrak dari cincin de. Kebolehulangan semula kitaran Olson ini telah diuji secara meluas (Nota Tambahan 4). Dengan meningkatkan voltan dan suhu yang semakin meningkat, kami mencapai 4.43 J CM-3 menggunakan kitaran Olsen dalam PST MLC 0.5 mm tebal di atas julat suhu 750 V (195 kV cm-1) dan 175 ° C (nota tambahan 5). Ini adalah empat kali lebih besar daripada prestasi terbaik yang dilaporkan dalam kesusasteraan untuk kitaran Olson langsung dan diperolehi pada filem-filem nipis Pb (Mg, Nb) O3-PBTIO3 (PMN-PT) (1.06 J cm-3) 18 (cm. Prestasi ini telah dicapai kerana arus kebocoran yang sangat rendah dari MLC ini (<10-7 A pada 750 V dan 180 ° C, lihat butiran dalam Nota Tambahan 6) - satu titik penting yang disebut oleh Smith et al.19 -berbeza dengan bahan -bahan yang digunakan dalam kajian terdahulu17,20. Prestasi ini telah dicapai kerana arus kebocoran yang sangat rendah dari MLC ini (<10-7 A pada 750 V dan 180 ° C, lihat butiran dalam Nota Tambahan 6) - satu titik penting yang disebut oleh Smith et al.19 -berbeza dengan bahan -bahan yang digunakan dalam kajian terdahulu17,20. Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (<10–7 А при 750 В и 180 °C, см. подробности вополнит Oleh при meng L 6) - критич Oleh 19 - в т ч к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к к Ciri -ciri ini dicapai kerana arus kebocoran yang sangat rendah dari MLC ini (<10-7 A pada 750 V dan 180 ° C, lihat Nota Tambahan 6 untuk butiran) - titik kritikal yang disebutkan oleh Smith et al. 19 - Berbeza dengan bahan yang digunakan dalam kajian terdahulu17,20.由于这些 MLC 的泄漏电流非常低 (在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A, 请参见补充说明 6 中的详细信息)-Smith 等人 19 提到的关键点-相比之下, 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 17,20。由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 非常 (在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 a, 参见 补充 说明 中 详细 信息 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下相比之下, 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 17.20。 Посоль т т к э ч э э э к э э э э э э э э э э э э э э э э э э э э э э э э э э э э э эх к dat кевой момент, уоm) 19 - д dat с с (ыыа досну sebarang эаракак hadapan. Oleh kerana arus kebocoran MLC ini sangat rendah (<10-7 A pada 750 V dan 180 ° C, lihat Nota Tambahan 6 untuk butiran) - satu titik utama yang disebut oleh Smith et al. 19 - Untuk perbandingan, persembahan ini telah dicapai.kepada bahan yang digunakan dalam kajian terdahulu 17,20.
Keadaan yang sama (600 V, 20-90 ° C) digunakan untuk kitaran Stirling (Nota Tambahan 7). Seperti yang dijangkakan daripada hasil kitaran DE, hasilnya ialah 41.0 mj. Salah satu ciri yang paling menarik dari kitaran Stirling adalah keupayaan mereka untuk menguatkan voltan awal melalui kesan termoelektrik. Kami mengamati keuntungan voltan sehingga 39 (dari voltan awal 15 V ke voltan akhir sehingga 590 V, lihat Tambahan Rajah 7.2).
Satu lagi ciri yang membezakan MLC ini ialah mereka adalah objek makroskopik yang cukup besar untuk mengumpul tenaga dalam julat joule. Oleh itu, kami membina penuai prototaip (Harv1) menggunakan 28 mlc PST 1 mm tebal, berikutan reka bentuk plat selari yang sama yang diterangkan oleh Torello et al.14, dalam matriks 7 × 4 seperti yang ditunjukkan dalam Rajah. Kumpulkan sehingga 3.1 J menggunakan kitaran Olson yang diterangkan dalam Rajah. 2A, kawasan isoterma pada 10 ° C dan 125 ° C dan kawasan Isofield pada 0 dan 750 V (195 kV cm-1). Ini sepadan dengan ketumpatan tenaga 3.14 J CM-3. Menggunakan gabungan ini, pengukuran diambil di bawah pelbagai keadaan (Rajah 2b). Perhatikan bahawa 1.8 J diperolehi melalui julat suhu 80 ° C dan voltan 600 V (155 kV cm-1). Ini adalah persetujuan yang baik dengan 65 MJ yang disebutkan sebelumnya untuk PST MLC tebal 1 mm di bawah keadaan yang sama (28 × 65 = 1820 MJ).
A, Persediaan eksperimen prototaip HARV1 yang dipasang berdasarkan 28 MLC PST 1 mm tebal (4 baris × 7 lajur) yang berjalan pada kitaran Olson. Bagi setiap empat langkah kitaran, suhu dan voltan disediakan dalam prototaip. Komputer memacu pam peristaltik yang mengedarkan cecair dielektrik antara takungan sejuk dan panas, dua injap, dan sumber kuasa. Komputer juga menggunakan termokopel untuk mengumpul data pada voltan dan arus yang dibekalkan kepada prototaip dan suhu gabungan dari bekalan kuasa. B, tenaga (warna) yang dikumpulkan oleh prototaip 4 × 7 MLC berbanding julat suhu (paksi x) dan voltan (paksi y) dalam eksperimen yang berbeza.
Versi yang lebih besar daripada penuai (HARV2) dengan 60 PST MLC 1 mm tebal dan 160 PST MLC 0.5 mm tebal (41.7 g bahan pyroelektrik aktif) memberikan 11.2 J (nota tambahan 8). Pada tahun 1984, Olsen membuat penuai tenaga berdasarkan 317 g sebatian Pb (Zr, Ti) O3 yang mampu menjana 6.23 j elektrik pada suhu kira-kira 150 ° C (Ref 21). Untuk gabungan ini, ini adalah satu -satunya nilai lain yang terdapat dalam julat Joule. Ia mendapat lebih separuh nilai yang kami capai dan hampir tujuh kali kualiti. Ini bermakna ketumpatan tenaga HARV2 adalah 13 kali lebih tinggi.
Tempoh kitaran Harv1 adalah 57 saat. Ini menghasilkan 54 mW kuasa dengan 4 baris 7 lajur set MLC tebal 1 mm. Untuk mengambil satu langkah lebih jauh, kami membina gabungan ketiga (HARV3) dengan PST MLC tebal 0.5mm dan persediaan yang sama kepada HARV1 dan HARV2 (Nota Tambahan 9). Kami mengukur masa termalisasi 12.5 saat. Ini sepadan dengan masa kitaran 25 s (Tambahan Rajah 9). Tenaga yang dikumpulkan (47 mJ) memberikan kuasa elektrik 1.95 mW per MLC, yang seterusnya membolehkan kita membayangkan bahawa Harv2 menghasilkan 0.55 W (kira -kira 1.95 mW × 280 PST MLC 0.5 mm tebal). Di samping itu, kami mensimulasikan pemindahan haba menggunakan simulasi elemen terhingga (COMSOL, Nota Tambahan 10 dan Jadual Tambahan 2-4) sepadan dengan eksperimen HARV1. Pemodelan elemen terhingga memungkinkan untuk meramalkan nilai kuasa hampir satu urutan magnitud yang lebih tinggi (430 mW) untuk bilangan lajur PST yang sama dengan menipis MLC hingga 0.2 mm, menggunakan air sebagai penyejuk, dan memulihkan matriks hingga 7 baris. × 4 lajur (sebagai tambahan kepada, terdapat 960 MW apabila tangki bersebelahan dengan gabungan, Tambahan Rajah 10b).
Untuk menunjukkan kegunaan pemungut ini, kitaran stirling digunakan untuk penunjuk perasaan yang bersendirian yang terdiri daripada hanya dua 0.5 mm tebal PST MLC sebagai pengumpul haba, suis voltan tinggi, suis voltan rendah dengan kapasitor penyimpanan, penukar DC/dc, microcontroller kuasa rendah, dua termokopel dan penukar (supplementa). Litar memerlukan kapasitor penyimpanan pada mulanya dicas pada 9V dan kemudian berjalan secara autonomi manakala suhu kedua -dua MLCs berkisar antara -5 ° C hingga 85 ° C, di sini dalam kitaran 160 s (beberapa kitaran ditunjukkan dalam nota tambahan 11). Hebatnya, dua MLC yang beratnya hanya 0.3g boleh mengawal sistem besar ini secara autonomi. Satu lagi ciri menarik ialah penukar voltan rendah mampu menukar 400V hingga 10-15V dengan kecekapan 79% (Nota Tambahan 11 dan Tambahan Rajah 11.3).
Akhirnya, kami menilai kecekapan modul MLC ini dalam menukar tenaga terma ke dalam tenaga elektrik. Faktor kualiti η kecekapan ditakrifkan sebagai nisbah ketumpatan tenaga elektrik yang dikumpulkan kepada ketumpatan haba yang dibekalkan (Nota Tambahan 12):
Rajah 3a, b menunjukkan kecekapan η dan kecekapan berkadar ηr kitaran OLSEN, sebagai fungsi julat suhu 0.5 mm tebal PST MLC. Kedua-dua set data diberikan untuk medan elektrik 195 kV cm-1. Kecekapan \ (\ this \) mencapai 1.43%, yang bersamaan dengan 18% daripada ηr. Walau bagaimanapun, untuk julat suhu 10 K dari 25 ° C hingga 35 ° C, ηr mencapai nilai sehingga 40% (lengkung biru dalam Rajah 3b). Ini adalah dua kali ganda nilai yang diketahui untuk bahan NLP yang direkodkan dalam filem PMN-PT (ηr = 19%) dalam julat suhu 10 k dan 300 kV cm-1 (ref 18). Rentang suhu di bawah 10 K tidak dipertimbangkan kerana histeresis termal PST MLC adalah antara 5 dan 8 K. Pengiktirafan kesan positif peralihan fasa pada kecekapan adalah kritikal. Malah, nilai optimum η dan ηr hampir semua diperoleh pada suhu awal Ti = 25 ° C dalam Rajah. 3a, b. Ini disebabkan oleh peralihan fasa yang dekat apabila tiada medan digunakan dan suhu Curie TC adalah sekitar 20 ° C dalam MLC ini (nota tambahan 13).
A, B, kecekapan η dan kecekapan berkadar kitaran Olson (a) \ ({\ eta} _ {\ rm {r}}} = \ eta /{\ eta} _ {\ rm {carnot} }} \, \) (b) Untuk tebal MPC PST 0.5 mm, bergantung pada selang suhu ΔTSPAN.
Pemerhatian terakhir mempunyai dua implikasi penting: (1) mana-mana berbasikal yang berkesan mesti bermula pada suhu di atas TC untuk peralihan fasa yang disebabkan oleh medan (dari paraelektrik ke ferroelektrik) untuk berlaku; (2) Bahan -bahan ini lebih cekap pada waktu larian dekat dengan TC. Walaupun kecekapan berskala besar ditunjukkan dalam eksperimen kami, julat suhu terhad tidak membolehkan kami mencapai kecekapan mutlak yang besar disebabkan oleh had Carnot (\ (\ delta t/t \)). Walau bagaimanapun, kecekapan yang sangat baik yang ditunjukkan oleh MLC PST ini membenarkan Olsen apabila dia menyebut bahawa "motor thermoelectric kelas 20 yang ideal yang beroperasi pada suhu antara 50 ° C dan 250 ° C boleh mempunyai kecekapan sebanyak 30%" 17. Untuk mencapai nilai -nilai ini dan menguji konsep ini, berguna untuk menggunakan PST doped dengan TC yang berbeza, seperti yang dikaji oleh Shebanov dan Borman. Mereka menunjukkan bahawa TC di PST boleh berubah dari 3 ° C (SB doping) hingga 33 ° C (Ti doping) 22. Oleh itu, kami membuat hipotesis bahawa penjanaan semula pyroelektrik generasi akan datang berdasarkan PST MLCs doped atau bahan -bahan lain dengan peralihan fasa pesanan pertama yang kuat dapat bersaing dengan penuai kuasa terbaik.
Dalam kajian ini, kami menyiasat MLC yang dibuat dari PST. Peranti ini terdiri daripada satu siri elektrod PT dan PST, di mana beberapa kapasitor disambungkan selari. PST dipilih kerana ia adalah bahan EC yang sangat baik dan oleh itu bahan NLP yang berpotensi baik. Ia mempamerkan peralihan fasa ferroelektrik-paraelektrik pertama yang tajam sekitar 20 ° C, menunjukkan bahawa perubahan entropinya adalah serupa dengan yang ditunjukkan dalam Rajah 1. MLC yang sama telah digambarkan sepenuhnya untuk peranti EC13,14. Dalam kajian ini, kami menggunakan 10.4 × 7.2 × 1 mm³ dan 10.4 × 7.2 × 0.5 mm³ MLCs. MLC dengan ketebalan 1 mm dan 0.5 mm dibuat dari 19 dan 9 lapisan PST dengan ketebalan 38.6 μm, masing -masing. Dalam kedua -dua kes, lapisan PST dalaman diletakkan di antara elektrod platinum tebal 2.05 μm. Reka bentuk MLC ini mengandaikan bahawa 55% daripada PST aktif, sepadan dengan bahagian antara elektrod (nota tambahan 1). Kawasan elektrod aktif ialah 48.7 mm2 (Jadual Tambahan 5). MLC PST disediakan oleh tindak balas fasa pepejal dan kaedah pemutus. Butiran proses penyediaan telah diterangkan dalam artikel sebelumnya14. Salah satu perbezaan antara PST MLC dan artikel sebelumnya ialah urutan tapak B, yang sangat mempengaruhi prestasi EC di PST. Perintah B-tapak PST MLC adalah 0.75 (nota tambahan 2) yang diperolehi oleh sintering pada 1400 ° C diikuti oleh beratus-ratus jam yang panjang penyepuhlindapan pada 1000 ° C. Untuk maklumat lanjut mengenai PST MLC, lihat Nota Tambahan 1-3 dan Jadual Tambahan 5.
Konsep utama kajian ini adalah berdasarkan kitaran Olson (Rajah 1). Untuk kitaran sedemikian, kita memerlukan takungan panas dan sejuk dan bekalan kuasa yang mampu memantau dan mengawal voltan dan arus dalam pelbagai modul MLC. Kitaran langsung ini menggunakan dua konfigurasi yang berbeza, iaitu (1) modul Linkam pemanasan dan penyejukan satu MLC yang disambungkan ke sumber kuasa Keithley 2410, dan (2) tiga prototaip (Harv1, Harv2 dan Harv3) selari dengan tenaga sumber yang sama. Dalam kes yang kedua, cecair dielektrik (minyak silikon dengan kelikatan 5 cp pada 25 ° C, yang dibeli dari Sigma Aldrich) digunakan untuk pertukaran haba antara kedua -dua takungan (panas dan sejuk) dan MLC. Takungan terma terdiri daripada bekas kaca yang diisi dengan cecair dielektrik dan diletakkan di atas plat terma. Penyimpanan sejuk terdiri daripada mandi air dengan tiub cecair yang mengandungi cecair dielektrik dalam bekas plastik besar yang dipenuhi dengan air dan ais. Dua injap pinch tiga hala (dibeli dari fluidics bio-chem) diletakkan di setiap hujung gabungan untuk menukar cecair dengan betul dari satu takungan ke yang lain (Rajah 2A). Untuk memastikan keseimbangan terma antara pakej PST-MLC dan penyejuk, tempoh kitaran dilanjutkan sehingga termokopel salur masuk dan keluar (sedekat mungkin ke pakej PST-MLC) menunjukkan suhu yang sama. Skrip Python menguruskan dan menyegerakkan semua instrumen (meter sumber, pam, injap, dan thermocouples) untuk menjalankan kitaran Olson yang betul, iaitu gelung penyejuk mula berbasikal melalui timbunan PST selepas meter sumber dikenakan supaya mereka memanaskan voltan yang dikehendaki untuk kitaran Olson.
Sebagai alternatif, kami telah mengesahkan pengukuran langsung tenaga yang dikumpulkan dengan kaedah tidak langsung. Kaedah tidak langsung ini didasarkan pada anjakan elektrik (d) - gelung medan elektrik (E) yang dikumpulkan pada suhu yang berbeza, dan dengan mengira kawasan antara dua gelung DE, seseorang dapat dengan tepat menganggarkan berapa banyak tenaga yang dapat dikumpulkan, seperti yang ditunjukkan dalam angka. Dalam Rajah 2 .1b. Gelung DE ini juga dikumpulkan menggunakan meter sumber Keithley.
Dua puluh lapan 1 mm tebal PST MLC telah dipasang dalam struktur plat selari 7-baris, 7-lajur mengikut reka bentuk yang diterangkan dalam rujukan. 14. Jurang bendalir antara baris PST-MLC ialah 0.75mm. Ini dicapai dengan menambahkan jalur pita dua sisi sebagai spacer cecair di sekitar tepi PST MLC. PST MLC dihubungkan secara elektrik selari dengan jambatan epoksi perak yang bersentuhan dengan elektrod. Selepas itu, wayar terpaku dengan resin epoksi perak ke setiap sisi terminal elektrod untuk sambungan ke bekalan kuasa. Akhirnya, masukkan keseluruhan struktur ke dalam hos poliolefin. Yang terakhir dilekatkan pada tiub bendalir untuk memastikan pengedap yang betul. Akhirnya, termokopel K-jenis 0.25 mm dibina ke dalam setiap hujung struktur PST-MLC untuk memantau suhu cecair masuk dan keluar. Untuk melakukan ini, hos mesti terlebih dahulu berlubang. Selepas memasang termokopel, gunakan pelekat yang sama seperti sebelum ini di antara hos termokopel dan dawai untuk memulihkan meterai.
Lapan prototaip berasingan dibina, empat daripadanya mempunyai 40 0.5 mm tebal MLC PST yang diedarkan sebagai plat selari dengan 5 lajur dan 8 baris, dan baki empat mempunyai 15 1 mm tebal MLC PSTs masing -masing. Dalam struktur plat selari 3-lajur × 5 baris. Jumlah PST MLC yang digunakan ialah 220 (160 0.5 mm tebal dan 60 PST MLC 1 mm tebal). Kami panggil kedua -dua subunit ini HARV2_160 dan HARV2_60. Jurang cecair dalam prototaip Harv2_160 terdiri daripada dua pita dua sisi 0.25 mm tebal dengan tebal 0.25 mm tebal di antara mereka. Untuk prototaip Harv2_60, kami mengulangi prosedur yang sama, tetapi menggunakan wayar tebal 0.38 mm. Untuk simetri, HARV2_160 dan HARV2_60 mempunyai litar bendalir sendiri, pam, injap dan bahagian sejuk (Nota Tambahan 8). Dua unit Harv2 berkongsi takungan haba, bekas 3 liter (30 cm x 20 cm x 5 cm) pada dua plat panas dengan magnet berputar. Semua lapan prototaip individu bersambung secara elektrik selari. Subunit Harv2_160 dan Harv2_60 berfungsi secara serentak dalam kitaran Olson yang mengakibatkan penuaian tenaga 11.2 J.
Letakkan 0.5mm tebal PST MLC ke dalam hos polyolefin dengan pita dua sisi dan dawai di kedua -dua belah pihak untuk membuat ruang untuk cecair mengalir. Oleh kerana saiznya yang kecil, prototaip diletakkan di sebelah injap takungan panas atau sejuk, meminimumkan masa kitaran.
Dalam PST MLC, medan elektrik yang berterusan digunakan dengan menggunakan voltan malar ke cawangan pemanasan. Akibatnya, arus haba negatif dihasilkan dan tenaga disimpan. Selepas memanaskan PST MLC, medan dikeluarkan (v = 0), dan tenaga yang disimpan di dalamnya dikembalikan ke kaunter sumber, yang sepadan dengan satu lagi sumbangan tenaga yang dikumpulkan. Akhirnya, dengan voltan V = 0 digunakan, PST MLC disejukkan ke suhu awal mereka supaya kitaran dapat bermula semula. Pada peringkat ini, tenaga tidak dikumpulkan. Kami menjalankan kitaran Olsen menggunakan sourcemeter Keithley 2410, mengecas PST MLC dari sumber voltan dan menetapkan perlawanan semasa ke nilai yang sesuai supaya titik yang cukup dikumpulkan semasa fasa pengecasan untuk pengiraan tenaga yang boleh dipercayai.
Dalam kitaran Stirling, PST MLCs dikenakan dalam mod sumber voltan pada nilai medan elektrik awal (Voltan Awal VI> 0), pematuhan semasa yang dikehendaki supaya langkah pengisian mengambil sekitar 1 s (dan titik yang cukup dikumpulkan untuk pengiraan tenaga yang boleh dipercayai) dan suhu sejuk. Dalam kitaran Stirling, PST MLCs dikenakan dalam mod sumber voltan pada nilai medan elektrik awal (Voltan Awal VI> 0), pematuhan semasa yang dikehendaki supaya langkah pengisian mengambil sekitar 1 s (dan titik yang cukup dikumpulkan untuk pengiraan tenaga yang boleh dipercayai) dan suhu sejuk. В циклах Стирлинга PST MLC заряжались в режиме источника напряжения при начальном значении электрического поля (н sebagai н н н ж ж ж н н нα т д д ж ж ж ж ж ж жqe е д д ж ж ж ж ж ж ж ж жq з д д д д д д дqe д д д д д д дqe д д д д д д дqe д д д д д д д д д дqe дооооook еоо оо о hadapan ( количеа точек д н н д ч ч ч э э э эq и э ч ч э э semula э э э э э э э semula э э эв ч ч ° н ч ч ч ° н ч ч ч ° н ч ч ч э э э э э э э эq д н ч ч э э э э э э э эoto. Dalam kitaran PST MLC Stirling, mereka didakwa dalam mod sumber voltan pada nilai awal medan elektrik (voltan awal VI> 0), arus hasil yang dikehendaki, supaya tahap pengecasan mengambil kira -kira 1 s (dan bilangan mata yang mencukupi dikumpulkan untuk pengiraan tenaga yang boleh dipercayai) dan suhu sejuk.在斯特林循环中, pst mlc 在电压源模式下以初始电场值 (初始电压 vi> 0) 充电, 所需的顺应电流使得充电步骤大约需要 1 秒 (并且收集了足够的点以可靠地计算能量) 和低温。 Dalam kitaran induk, PST MLC dikenakan pada nilai medan elektrik awal (voltan awal VI> 0) dalam mod sumber voltan, supaya arus pematuhan yang diperlukan mengambil masa kira -kira 1 saat untuk langkah pengecasan (dan kami mengumpul mata yang cukup untuk mengira (tenaga) dan suhu yang rendah. Ц ц к ц ц ц ц ц ц semula з mus ( н н ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж к к ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч к к к к к к к к к ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч чо 1 колич Oleh точек, ччOы надежно раadual рччч) и) и) и нзии еееее. Dalam kitaran Stirling, PST MLC dikenakan dalam mod sumber voltan dengan nilai awal medan elektrik (voltan awal VI> 0), arus pematuhan yang diperlukan adalah sedemikianSebelum PST MLC memanaskan, buka litar dengan menggunakan arus yang sepadan dengan i = 0 mA (arus pemadanan minimum yang sumber pengukuran kami dapat mengendalikan adalah 10 nA). Akibatnya, caj kekal di PST MJK, dan voltan meningkat apabila sampel memanas. Tiada tenaga dikumpulkan dalam lengan BC kerana i = 0 ma. Selepas mencapai suhu yang tinggi, voltan dalam MLT FT meningkat (dalam beberapa kes lebih daripada 30 kali, lihat tambahan Rajah 7.2), MLK FT dilepaskan (v = 0), dan tenaga elektrik disimpan di dalamnya untuk sama seperti caj awal. Surat-menyurat semasa yang sama dikembalikan ke sumber meter. Oleh kerana keuntungan voltan, tenaga yang disimpan pada suhu tinggi adalah lebih tinggi daripada apa yang disediakan pada permulaan kitaran. Oleh itu, tenaga diperolehi dengan menukar haba ke dalam elektrik.
Kami menggunakan sourcemeter Keithley 2410 untuk memantau voltan dan arus yang digunakan untuk PST MLC. Tenaga yang sepadan dikira dengan mengintegrasikan produk voltan dan arus yang dibaca oleh meter sumber Keithley, \ (e = {\ int} _ {0}^{\ tau} {i} _ (\ rm {meas) τ adalah tempoh tempoh tersebut. Pada lengkung tenaga kita, nilai tenaga positif bermakna tenaga yang perlu kita berikan kepada PST MLC, dan nilai negatif bermakna tenaga yang kita ekstrak dari mereka dan oleh itu tenaga yang diterima. Kuasa relatif untuk kitaran pengumpulan yang diberikan ditentukan dengan membahagikan tenaga yang dikumpulkan oleh tempoh τ dari keseluruhan kitaran.
Semua data dibentangkan dalam teks utama atau dalam maklumat tambahan. Surat dan permintaan untuk bahan hendaklah diarahkan kepada sumber data AT atau ED yang disediakan dengan artikel ini.
Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC Kajian semula pembangunan dan aplikasi mikrogenerator termoelektrik untuk penuaian tenaga. Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC Kajian semula pembangunan dan aplikasi mikrogenerator termoelektrik untuk penuaian tenaga.Ando Junior, Ohio, Maran, Alo dan Henao, NC Gambaran keseluruhan pembangunan dan penggunaan mikrogenerator termoelektrik untuk penuaian tenaga. Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NCAndo Junior, Ohio, Maran, Alo, dan Henao, NC sedang mempertimbangkan pembangunan dan penggunaan mikrogenerator termoelektrik untuk penuaian tenaga.resume. sokongan. Energy Rev. 91, 376-393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, Bahan Photovoltaic WC: Kecekapan sekarang dan cabaran masa depan. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, Bahan Photovoltaic WC: Kecekapan sekarang dan cabaran masa depan.Polman, A., Knight, M., Garnett, Ek, Ehrler, B. dan Sinke, Bahan Photovoltaic VK: Prestasi Semasa dan Cabaran Masa Depan. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料: 目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, Bahan Suria WC: Kecekapan Semasa dan Cabaran Masa Depan.Polman, A., Knight, M., Garnett, Ek, Ehrler, B. dan Sinke, Bahan Photovoltaic VK: Prestasi Semasa dan Cabaran Masa Depan.Sains 352, AAD4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Kesan pyro-piezoelektrik yang diselaraskan untuk suhu serentak dan penderiaan tekanan sendiri. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Kesan piezoelektrik pyro-piezoelektrik untuk suhu serentak dan penderiaan tekanan sendiri.Song K., Zhao R., Wang Zl dan Yan Yu. Kesan pyropiezoelektrik gabungan untuk pengukuran suhu dan tekanan secara serentak. Lagu, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Untuk berkuasa diri pada masa yang sama seperti suhu dan tekanan.Song K., Zhao R., Wang Zl dan Yan Yu. Kesan thermopiezoelektrik gabungan untuk pengukuran suhu dan tekanan secara serentak.Ke hadapan. Alma Mater 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Penuaian tenaga berdasarkan kitaran pyroelektrik Ericsson dalam seramik ferroelektrik santai. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Penuaian tenaga berdasarkan kitaran pyroelektrik Ericsson dalam seramik ferroelektrik santai.Sebald G., Prouvost S. dan Guyomar D. Penuaian tenaga berdasarkan kitaran Ericsson pyroelektrik dalam seramik ferroelektrik santai.Sebald G., Prouvost S. dan Guyomar D. Tenaga Penuaian dalam Seramik Ferroelektrik Relaxor Berdasarkan Berbasikal Pyroelektrik Ericsson. Smart Alma Mater. struktur. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Bahan Elektrokalorik dan Pyroelektrik Generasi Seterusnya untuk Interconversion Tenaga Elektrotmal Pepejal. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Bahan Elektrokalorik dan Pyroelektrik Generasi Seterusnya untuk Interconversion Tenaga Elektrotmal Pepejal. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW ээттрока hadapan vззнноage преобаз hadapan твердотельной ээттротерami энерge. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Generasi Seterusnya Electrocaloric dan Pyroelectric Bahan untuk Interconversion Tenaga Elektrotmal Negeri Pepejal. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热和热释电材料。 Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW ээттрока hadapan vззнноage преобаз hadapan твердотельной ээттротерami энерge. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Generasi Seterusnya Electrocaloric dan Pyroelectric Bahan untuk Interconversion Tenaga Elektrotmal Negeri Pepejal.Lady Bull. 39, 1099-1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Standard dan angka-merit untuk mengukur prestasi nanogenerator pyroelektrik. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Standard dan angka-merit untuk mengukur prestasi nanogenerator pyroelektrik.Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl dan Yang, Yu. Skor standard dan kualiti untuk mengukur prestasi nanogenerator pyroelektrik. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl dan Yang, Yu. Kriteria dan langkah -langkah prestasi untuk mengukur prestasi nanogenerator pyroelektrik.Nano Energy 55, 534-540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Kitaran penyejukan elektrokalorik dalam scandium tantalate plumbum dengan regenerasi sebenar melalui variasi medan. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Kitaran penyejukan elektrokalorik dalam scandium tantalate plumbum dengan regenerasi sebenar melalui variasi medan.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. dan Mathur, ND Kitaran penyejukan elektrokalorik dalam lead-scandium tantalate dengan regenerasi yang benar melalui pengubahsuaian lapangan. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND 钽酸钪铅的电热冷却循环, 通过场变化实现真正的再生。 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantalum 酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. dan Mathur, ND kitaran penyejukan elektrotermal scandium-lead tantalate untuk regenerasi sebenar melalui pembalikan medan.Fizik Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND bahan kalori berhampiran peralihan fasa ferroik. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND bahan kalori berhampiran peralihan fasa ferroik.Moya, X., Kar-Narayan, S. dan Mathur, ND bahan kalori berhampiran peralihan fasa ferroid. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料。 Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, bahan terma berhampiran metalurgi feros.Moya, X., Kar-Narayan, S. dan Mathur, bahan terma berhampiran peralihan fasa besi.Nat. Alma Mater 13, 439-450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND bahan kalori untuk penyejukan dan pemanasan. Moya, X. & Mathur, ND bahan kalori untuk penyejukan dan pemanasan.Moya, X. dan Mathur, bahan terma untuk penyejukan dan pemanasan. Moya, X. & Mathur, nd 用于冷却和加热的热量材料。 Moya, X. & Mathur, bahan terma untuk penyejukan dan pemanasan.Moya X. dan Mathur nd bahan terma untuk penyejukan dan pemanasan.Sains 370, 797-803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Penyejuk Elektrokalorik: Kajian. Torelló, A. & Defay, E. Penyejuk Elektrokalorik: Kajian.Torello, A. dan Defay, E. Chillers Electrocaloric: Kajian. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器: 评论。 Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器: 评论。Torello, A. dan Defay, E. Penyejuk Elektrotermal: Kajian.Lanjutan. elektronik. Alma mater. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al. Kecekapan tenaga besar bahan elektrokalorik dalam scandium-scandium-lead yang sangat diperintahkan. Berkomunikasi negara. 12, 3298 (2021).
Nair, B. et al. Kesan elektrotermal kapasitor multilayer oksida adalah besar di atas julat suhu yang luas. Alam 575, 468-472 (2019).
Torello, A. et al. Julat suhu yang besar dalam regenerator elektrotermal. Sains 370, 125-129 (2020).
Wang, Y. et al. Sistem penyejukan elektrotermal keadaan pepejal prestasi tinggi. Sains 370, 129-133 (2020).
Meng, Y. et al. Peranti penyejukan elektrotermal cascade untuk kenaikan suhu yang besar. Tenaga Negara 5, 996-1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD High efficieincy penukaran langsung haba kepada pengukuran pyroelektrik yang berkaitan dengan tenaga elektrik. Olsen, RB & Brown, DD Kecekapan Tinggi Penukaran langsung haba kepada pengukuran pyroelektrik yang berkaitan dengan tenaga elektrik.Olsen, RB dan coklat, DD penukaran langsung yang sangat cekap ke dalam tenaga elektrik yang berkaitan dengan pengukuran piroelektrik. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量。 Olsen, RB & Brown, DDOlsen, RB dan Brown, DD Cecair Langsung Penukaran Haba ke Elektrik yang Dihubungkan dengan Pengukuran Pyroelektrik.Ferroelectrics 40, 17-27 (1982).
Pandya, S. et al. Tenaga dan ketumpatan kuasa dalam filem ferroelektrik santai nipis. National Alma Mater. https://doi.org/10.1038/S41563-018-0059-8 (2018).
Smith, An & Hanrahan, BM penukaran pyroelectric cascaded: mengoptimumkan peralihan fasa ferroelektrik dan kerugian elektrik. Smith, An & Hanrahan, BM penukaran pyroelectric cascaded: mengoptimumkan peralihan fasa ferroelektrik dan kerugian elektrik.Smith, An dan Hanrahan, BM penukaran pyroelektrik: Peralihan fasa ferroelektrik dan pengoptimuman kehilangan elektrik. Smith, An & Hanrahan, BM 级联热释电转换: 优化铁电相变和电损耗。 Smith, An & Hanrahan, BMSmith, An dan Hanrahan, BM penukaran pyroelektrik: Pengoptimuman peralihan fasa ferroelektrik dan kerugian elektrik.J. Permohonan. Fizik. 128, 24103 (2020).
Hoch, Sr penggunaan bahan ferroelektrik untuk menukar tenaga terma menjadi elektrik. proses. IEEE 51, 838-845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Cascaded Pyroelectric Energy Converter. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Cascaded Pyroelectric Energy Converter.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM dan Dullea, J. Cascade Pyroelectric Power Converter. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。 Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM dan Dullea, J. Cascaded Pyroelectric Power Converters.Ferroelectrics 59, 205-219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. Mengenai penyelesaian pepejal tantale plumbum dengan kesan elektrokalorik yang tinggi. Shebanov, L. & Borman, K. Mengenai penyelesaian pepejal tantale plumbum dengan kesan elektrokalorik yang tinggi.Shebanov L. dan Borman K. mengenai penyelesaian pepejal scandium tantalate dengan kesan elektrokalorik yang tinggi. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Shebanov, L. & Borman, K.Shebanov L. dan Borman K. pada penyelesaian pepejal scandium-lead-scandium dengan kesan elektrokalorik yang tinggi.Ferroelectrics 127, 143-148 (1992).
Kami mengucapkan terima kasih kepada N. Furusawa, Y. Inoue, dan K. Honda atas bantuan mereka dalam mewujudkan MLC. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB dan ED Terima kasih kepada Yayasan Penyelidikan Kebangsaan Luxembourg (FNR) untuk menyokong kerja ini melalui camelheat C17/MS/11703691/DEFAY, Massena Pride/15/10/10935404/DEFAYRIT, THERMODIM/MSIEBENTRITT, MSIEBENTRITT, MSIEBENTRITT, THERMODIM/MSIEBENT, THERMODIM/MSIEBENT, THERMOD111111 Bridges2021/ms/16282302/cecoha/defay.
Jabatan Penyelidikan dan Teknologi Bahan, Institut Teknologi Luxembourg (Senarai), Belvoir, Luxembourg